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微波敏?#34892;?#27813;青再生剂软化效果影响因素分析

摘 要

微波敏?#34892;?#27813;青再生剂是一种用于沥青?#35775;?#23601;地热再生的乳液型再生剂,具有极强的微波敏?#34892;裕?#21487;以在微波作用下实现沥青?#35775;?#30340;快速软化和再生。为了使微波敏?#34892;?#27813;青再生剂在就地热再生中发挥最佳?#38405;埽?#36890;过微波敏?#34892;?#27813;青再生剂的理化特性试验和自行设计的混合料软化试验,对影响微波敏?#34892;?#27813;青再生剂软化效果的影响因素:微波作用方式(不同时间、不同功率)、再生剂用量、混合料空隙率、集料类型进行?#25628;?#31350;,分析了各影响因素对混合料软化效果的影响规律。通过路试,验证了微波敏?#34892;?#27813;青再生剂的软化效果沥青网sinoasphalt.com。研究结果表明,微波敏?#34892;?#27813;青再生剂软化效果受微波作用时间和作用功率的双重影响,微波作用时间越长软化效果越好,而作用功率存在最佳值;随着微波敏?#34892;?#27813;青再生剂用量的增加,混合料的软化效果增强,但当用量大于某值时,软化效果增加不明显;混合料的空隙?#35797;?#22823;,软化效果越好;混合料的软化效果受集料类型影响,但与集料的微波敏感程?#35748;?#20851;性不大。

关键词

道路工程 | 再生剂 | 就地热再生 | 沥青混合料 | 微波

引言

沥青?#35775;?#23601;地热再生技术可以有效修复车辙、裂缝、波浪、拥包等路表病害,使受损?#35775;?#24674;复使用?#38405;埽?#21516;时就地热再生具有旧料利用率高,再生过程不产生废料,对交通干扰少,开放交通速度快等优点,被广泛应用于公路和市政道路中[1-4]。虽然就地热再生技术得到了广泛应用,但还存在一些缺陷[5-6],如软化沥青?#35775;?#30340;方式不理想。现阶段沥青?#35775;?#23601;地热再生主要采用明火加?#21462;?#32418;外加热和?#30830;?#24490;环加热3种方式[7],这几种加热方式不同程度的存在以下缺陷: (1)加热效?#23454;停?#36798;到再生要求的温度往往需要加热几十分钟; (2)通过热传导方式加热?#35775;媯?#23548;致再生层的温度梯度大,表面层温度过高,沥青二次老化?#29616;兀?#32780;下面层加热温度不足,不满足就地热再生耙松的要求,使集料发生破碎影响再生混合料的级配;(3)对环境影响大,由于在施工?#26032;访?#21152;热温度高,产生的沥青烟有害气体污染环境,同时高温对再生?#35775;?#21608;围植被破坏,采用?#30830;?#24490;环加热时破坏尤为?#29616;兀?]。为解决就地热再生加热过程中存在的问题,相关学者进行了大量的研究。顾海荣等[7,9]通过数值分析的方法研究了沥青?#35775;?#21152;热过程中热能传递的规律,从理论?#29616;?#20986;?#35775;?#20998;层逐次加热对提高?#35775;?#36719;化效率的作用。HuangKai等[10]通过建立离散元模型,对比了连续加?#30830;?#21644;间歇加?#30830;?#30340;加热效果,提出间歇加?#30830;?#33021;有效提升再生层温度的均匀性,降低原?#35775;?#27813;青的二次老化,并通过试验进行?#25628;?#35777;。董强柱等[11]利用试验结合理论分析的方法研究了沥青?#35775;?#21152;热过程中的能量输入与升温特性的关系,提出加热机阶梯配制功率能够有效改善沥青?#35775;?#21152;热效果。以上学者通过改进加热方式在?#27426;?#31243;度上改善?#21496;?#22320;热再生中的问题,但由于沥青?#35775;?#22266;有的热传递?#38405;?#24046;,热量只能缓慢向下传递,不能从根?#26087;?#35299;决加热效?#23454;?#30340;问题,因此部分学者提出利用穿?#24863;阅?#22909;的微波进?#26032;访?#21152;?#21462;?#23385;铜生等[12]建立了微波加热沥青混合料热传热数学模型,并对?#23548;?#24494;波加热?#23548;事访?#30340;热量传递规律进行了模拟,验证了沥青?#35775;?#30701;时间升温的可行性。朱松青等[13-14]通过建立二维微波加热传热模型,对微波作用的沥青?#35775;?#28201;度场进行?#25628;?#31350;,得出微波加热沥青?#35775;?#28201;度场的分布规律。长安大学张翼飞等[15]在考虑微波间干扰、耦合的基础上,对微波加热装置进行仿真研究,并在此基础上开发出就地微波加热设备。虽然微波具有穿?#24863;院土?#22909;的加热效果,但目前还未能在大加热功率和大工程量的就地热再生中实现应用[7],介于上述原因,研究人员开发出了微波敏?#34892;?#27813;青再生剂[8](以?#24405;?#31216;YG-1),以期解决微波软化沥青?#35775;?#36807;程中面临的功率不足无法大规模应用的问题。YG-1是一种能在较低微波功?#39318;?#29992;下快速渗透到沥青?#35775;?#20869;部,通过“微爆扩孔”、“通道渗透”等作用实现沥青?#35775;?#24555;速软化的新型再生剂,该再生剂不但能够使旧沥青混合料再生,而且能够提升原?#35775;?#30340;软化效率,为沥青?#35775;?#23601;地热再生提供了新方法。本研究对YG-1的微观形态、电磁特性、再生成分指标等理化特性进行了测试,并对影响YG-1软化效果的微波作用方式(不同时间、不同功率)、用量、混合料空隙率、集料类型等因素进行了分析研究,对其软化混合料的技术特性进行?#25628;?#31350;。

外观及微观形态观测

本节通过目测和光学显微镜两种观测手段,观察YG-1的宏观和微观形态。


(1)宏观形态

将YG-1置于玻璃管中,YG-1为土黄色,无分层,无沉淀,分布均一的不透明乳液;将YG-1置于玻璃板上,无颗粒和异物。YG-1在宏观上表现为各组分均?#30830;植肌?/p>


(2)微观形态

采用光学显微镜分别放大100倍和1000倍,可以看出,YG-1的各组分在微观上分布并不均匀,部分组分存在聚团现象,并呈现岛状分布的特点。

电磁特性分析

YG-1由多种材?#32454;?#37197;而成[8],其中包含有机再生成分、纳米微波敏感材料、水等,电磁特性复杂,采用常规的开放环境测试?#20302;?#35823;差较难处理[16],因此本节选用了如图1所示的测试?#20302;场?#27979;试?#20302;?#25972;体等效为一个双端口网络,两端口位于待测YG-1两侧,根据微波网络理论,可以将此?#20302;?#30340;网络?#38382;?#19982;材料的电磁?#38382;?#30456;关联,从而测得YG-1的电磁?#38382;?/p>

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通过矢量网络分析仪,测得YG-1的电?#38382;?#20026;εr=64.04,tanδ=0.493。根据微波发热理论[17],在微波作用下单位时间内单位体积介质所产生的热量为P,符合式(1):

P=2πεoεr tanδ·f·E2,(1)式中,tanδ为介质的损耗角正切;εo为真空介电常数;εr为测试材料介电常数;f为微波频率;E为电场强?#21462;?/p>


参考沥青混凝土[18]电?#38382;?r=35.45,tanδ=0.   015,可知,YG-1相比沥青混合料单位时间单位体积产生的热量约为沥青混合料的60倍,微波发热及吸收能力极强。

其他理化?#38382;?#30340;测定

YG-1是由多种成分复配而成的沥青再生剂乳?#28023;?#20855;有乳液和再生剂的双重特性,本研究参照现行的《公路沥青?#35775;?#20877;生技术规范》[19](JTGF41—2008)、《公路沥青?#35775;?#26045;工技术规范》[20](JTGF40—2004)中对再生剂和乳化沥青的相关技术要求,对其中部分适用YG-1的指标进行了测试,测试结果如表1所示。


由测试结果可知,YG-1为非离子慢裂型沥青再生剂乳?#28023;?#20083;液乳化效果、储存稳定?#26376;?#36275;现行规范对乳化沥青的要求;YG-1蒸发残留物即再生成分满足现行规范对沥青再生剂的指标要求。


由1.1~1.3节的测试结果可知,YG-1是一种复合型沥青再生剂乳?#28023;?#20083;液为非离子慢裂型,常温下为土黄色,储存稳定性良好,具有极强微波吸收能力?#22836;?#28909;能力,乳液中的再生成分满足现行规范中对沥青再生剂的要求。

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微波作用方式对软化效果的影响

YG-1软化沥青混合料需在微波环境下进行,微波作用方式对其软化混合料的效果至关重要。本节通过自行设计的混合料软化试验,研究了微波功率P和作用时间t,对混合料软化效果的影响规律,建立了软化效果与微波功率P和作用时间t的关系式。


(1)沥青混合料软化试验方法沥青混合料软化试验步骤如下:


①成型相同配比马歇尔试件16组,?#23380;?个。本节试验选用的混合料类型为AC-13;


②将成型好的混合料试件一面涂抹YG-1,本节试验YG-1用量为6.5g/试件(约合0.8kg/m2);


③将涂抹YG-1的试件放入功率可调的微波合成仪中进行试验;


④将微波作用后的马歇尔试件置于0.5m的高度,涂抹YG-1的面朝下,让其自由下落到硬质地面上,同一试件重复3次,确保松动的集料脱落;


⑤称量散落的集?#29616;?#37327;mg,计算散落质量ms与原马歇尔试件质量mo的比值,记为Wi=ms/mo×100%;


⑥计算?#23380;?个试件Wi的平均值,记作质量损失Wp;

⑦通过质量损失Wp来评价混合料的软化效果,Wp越大,混合料的软化效果越好。

(2)试验条件及结果分析本节试验采用功率P为100,300,500,700W,作用时间t为1,3,5,7min进行混合料的软化试验。对试验结果进行拟合,建立质量损失Wp与微波     功率P和时间t的关系式,如式(2)所示:

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式(2)方差R^2=0.9979,说明质量损失W与时间t和功率P有很好的相关性。质量损失Wp随时间t和功率P的变化规律如图2所示。

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由图3可知,功率相同的情况下,混合?#29616;?#37327;损失Wp随着时间的增加而逐渐增加。试验7min后,Wp由大到小的作用功率?#26469;?#20026;500W>300W>700W>100W。由图4可知,不同功率在不同时间段的质量损失差Wp不同,当功率为100W时,Wc在各时段几乎为0;当功率为300W时,Wc呈现先增后减的现象,Wc最大值出现在3~5min时段;功率为500W和700W时,Wc都呈现出递减的现象,Wc最大值出现在1~3min时段,但各时段的Wc均为500W>700W。分析可知,沥青混合料的软化效果并未随着功率的增大而增大,当功率值大于或小于?#27426;?#20540;时,软化效果都不好,功率存在最佳值。

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分析上述现象是由于YG-1软化混合料关键在于“微爆扩孔”作用[8],即YG-1中的微波敏感材料在微波的作用?#24405;本?#21319;温,当其温度高于某值时,其周边的水发生瞬间汽化,在微小密闭的空间发生微爆现象,在微爆力的作用下,冲开软化后的沥青使YG-1继续渗透?#20132;?#21512;料内部,实现混合料的进一步软化。在微波的作用下,“微爆扩孔”作用?#20013;?#36827;行,Wp随着时间的增加而增加。当功?#20351;?#20302;时(如100W),微波敏感材料吸收能力过低,不足以支撑“微爆扩孔”现象大?#27573;?#21457;生,产生了试验中混合料未软化的现象;当功?#24335;?#20302;时(如300W),微波敏感材料吸收能量不足,“微爆扩孔”作用发生?#19979;?#38543;着微波作用时间延长,能量集聚,“微爆扩孔”作用才大量发生,因此出现了质量损失差Wc先增大后减小的现象;当功?#26159;?#24403;时(如500W),微波敏感材料吸收能量恰好支持足量“微爆扩孔”作用的发生,YG-1渗透得以保障,随着时间的延长,YG-1逐渐消?#27169;?#36719;化作用减弱,因此出现了质量损失差Wc先大后小的现象;当功?#20351;?#39640;时(如700W),微波敏感材料在短时间内吸收大量能量,温度升高过快,微爆在YG-1未充分渗透?#20132;?#21512;料内部时已经发生,因此没有起到很好的扩孔作用,影响了其对混合料的软化效果。

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除功率和时间外,微波入射方向也是微波作用的变量之一。本节采用锡纸包裹马歇尔试件侧面的方法阻止微波由试件侧面进入,改变微波入射方向,研究了不同微波入射方向对混合料软化效果的影响,该试验方法更接近于就地热再生的?#23548;?#24037;况。


试验采?#20204;?#26399;试验中软化效果较好的试验条件,功率500W,作用时间5min,YG-1用量6.5g/试件(约合0.8kg/m2),对包裹锡纸后混合料的软化效果进行测试,并与未包裹锡纸的试验结果进行对比,结果如表2所示。

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由试验结果可知,微波入射方向对YG-1软化沥青混合料的影响并不大,?#38454;?#35797;验中质量损失Wp基本相同。分析原因是由于YG-1和沥青混合料的吸收微波能力相差较大,如前1.2节所述,YG-1具有极强的吸波能力,试验中的微波能量大部分被YG-1吸收,包裹锡纸后虽然改变了微波的入射方向,但并未改变YG-1和混合料对微波的吸收量,而混合料软化的关键在于YG-1吸收微波后发生的“微爆扩孔”等作用,在吸收能量不变的情况下最终表现为?#38454;?#35797;样软化效果相当。

YG-1用量对软化效果的影响

本节采用与2. 1 节相同的试验方法,选取2. 1节试验过程中软化效果较好的试验条件,即微波作用功率P 为500 W 和时间t 为5 min。YG - 1 的用量l 取值分别为0. 5,0. 7,0. 9,1. 1,1. 3 kg /m^2,试验结果见图5。对质量损失Wp和YG - 1 用量l 进行相关性分析,二者关系式如式( 3) 所示。


Wp = - 31. 94 + 163. 01l - 68. 04l2。              (3)


关系式的R2 = 0. 974 6,质量损失Wp和YG - 1用量l 具有较好的相关性。

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对式(3)中Wp进行求导,即可得到质量损失增率Sz与YG-1用量l的关系式,如式(4)所示:


即: Sz = (Wp) = 163. 01 - 136. 8l。( 4)


由试验结果可知,随着YG-1用量l的增加,Wp增大,混合料的软化效果变好,但当用量超过1. 1kg/m2时,软化效果增加不明显,Wp出现下?#30331;?#21183;,由式(3)可知l存在最佳值。由式(4)可知,质量损失增加率Sz与YG-1用量l成反比,即单位用量的YG-1软化效果随着用量的增加而逐渐降低。可以得出结论,虽然增加YG-1用量可以在?#27426;?#31243;度上改善沥青混合料的软化效果,但当用量l达到某一值后,对软化混合料效果提高将变得不明显,出现降低的趋势;在?#27426;ǚ段?#20869;,随着YG-1用量的增大,单位用量的YG-1对沥青混合料的软化效果降低。


这是由于在混合料软化过程中,YG-1用量增加,能够保证足量YG-1渗透入混合料内部,为“微爆扩孔”作用提供充足的原料。但当用量l达到?#27426;?#37327;后,“微爆扩孔”作用达到极限值,再增加用量对混合料的渗透软化效果增加不明显。


为说明YG-1与普通沥青再生剂的区别,在试验条件相同的情况下,选用未涂抹再生剂、涂抹普通沥青再生剂和涂抹YG-1的3组试件进行软化试验。试验条件为功率500W,作用时间5min,YG-1用量为6.5g/试件(约合0.8kg/m2)。试验结果如表3所示

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由试验结果可知,涂抹普通沥青再生剂并没有起到软化沥青混合料作用,其质量损失Wp接近未涂抹再生剂单纯加热的混合料试件质量损失。试验结束发现涂抹普通沥青再生剂的试件试验后只在边角上出现了少量脱落,并未出现混合料松散的现象,与涂抹YG-1后混合料的状态差别明显。


分析原因是由于YG-1在微波作用下通过“通道渗透”、“分相渗透”、“微爆扩孔”、“?#20013;?#36719;化”4步实现沥青混合料的软化[8],而普通沥青再生剂主要成分为非极性有机分子,因此对微波不敏感,不具备发生软化混合料的条件,所以未发生混合料的软化。

混合料空隙率对软化效果的影响

本节对不同空隙率的混合料进行软化试验,研究混合料空隙率对软化效果的影响规律。软化试验方法同2.1节,试验条件为微波功率P为500W,作用时间t为5min,YG-1用量l为0.8kg/m2。试验选择不同级配类型的3种混合料,分别为SMA-16、AC-16、OGFC-20,成型后测量空隙率,结果如表4所示。软化试验结果如图6所示。

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由图6 可知,混合料的空隙率对YG - 1 的软化效果影响大。空隙率为19. 3%的OGFC - 20,实现了混合料的完全软化; 空隙率为5. 0% 的AC - 16,达到了57. 5%, 空隙率为4. 7% 的SMA - 16, 为23. 4%。由试验结果可知,混合料的空隙?#35797;?#22823;软化效果越好。同时发现混合料的级配类?#25237;?#36719;化效果也具有较大的影响,空隙?#24335;?#36817;的SMA - 16 和AC - 16 两种混合料,分别为23. 4% 和57. 5%,软化效果相差近2. 5 倍。


这是由于YG-1发挥作用的前提是“通道渗透”作用[8],即要求混合料有?#27426;?#30340;连通空隙确保YG-1能够渗透?#20132;?#21512;料内部,较大的空隙率利于YG-1的“通道渗透”作用。因此出现混合料软化效果随着空隙?#35797;?#22823;而增大的现象。同时混合料的软化效果与级配类型有关,空隙?#24335;?#36817;的AC-16软化效果明显优于SMA-16,分析原因是由于SMA型混合料中集料的?#37117;?#20316;用相较AC更为突出,在沥青黏度降低的情况下,依然表现出较?#20204;慷取?/p>

集料类?#25237;?#36719;化效果的影响

不同类型集料对微波的敏感度不同,本节通过混合料软化试验,研究集料的微波敏?#34892;?#26159;否对混合料软化效果有影响。试验采用相同级配不同集料制备马歇尔试件,软化混合料试验方法同2.1节,试验条件微波功率P为500W,微波作用时间t为5min,YG-1用量为l为0.8kg/m2,集料选用微波敏?#34892;?#19981;同的3种集料类?#22836;?#21035;为:玄武岩、石?#24050;液?#38378;长岩,逐档筛分回配成相同的级配,试件的级配类型选用AC-13。


对3种材料集料的升温速率进行测试,测试方法如下:


(1)选择相同粒径、相同质量的3种集?#32454;?span style="margin: 0px; padding: 0px; max-width: 100%; box-sizing: border-box; word-wrap: break-word !important; letter-spacing: 0px;">500g,洗?#32531;?#24178;后放置至常温备用。


(2)将烘干后的集料放入微波合成仪中加热,设置功率为500W。


(3)分别测量加热时间为100,200,300,400,500s的集料温度(℃)。


(4)进行时间-温度曲线拟合,得出试件温度拟合曲线。


试验结果显示,石料的温度与微波加热时间有很好的线性相关性,拟合时间-温度曲线如图7所示,3种集料的升温速率排序为:石?#24050;遙?#29572;武岩?#26087;?#38271;岩。3种集料的软化试验结果如表5所示。

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由表5可以看出,不同集料类型成型的沥青混合料试件软化效果略有不同,但相差不大,由于不同集料对微波的敏?#34892;源?#22312;差别,试验后松散的混合料温度略有不同,温度最高的石?#24050;?#26494;散料温度比温度最低的闪长岩高出约10℃,但二者的质量损失差别并不大,质量损失量Wp分别为51.8%和48.1%,相差3.7%,并未发现软化效果与集料类型的升温速率(或微波敏感度)有直接联系。

分析原因,虽然石料类?#25237;?#24494;波的敏?#34892;?#19981;同,导致最终试验后松散混合料温度存在?#27426;?#24046;异(如表5所示),但由于混合料软化主要依靠微波敏?#34892;?#27813;青再生剂的“通道渗透”、“微爆扩孔”作用实现,软化效果与混合料?#26087;?#28201;度的相关性并不明显。集料材质对混合料软化效果的影响应是综合多因素得出的,如石料的黏附性、石料的表面纹理?#21462;?#22312;分析该因素时应根据工程?#23548;?#20855;体分析。

微波敏?#34892;?#27813;青再生剂路试

为验证YG-1软化沥青?#35775;?#30340;?#23548;市?#26524;,课题组在河南许昌进行了YG-1软化沥青?#35775;?#36335;试。

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(1)试验设备

试验设备选用威特142TB微波综合养护车。微波?#23548;?#28909;板面积约2m^2,输入功率135kW,由90个磁控管组成。


2.45GHz微波穿透沥青?#35775;?#28145;度约0.11m[22],按照微波综合养护?#23548;?#28909;面积2m^2计算,路试单位体积消耗的微波功率为:PL=135kW/(0.11m×2m^2)=614kW/m^3;对比前述室内试验,马歇尔试件的体积约为5.15×10-4m^3,按照单位体积消耗功率为PL进行计算,可知路试的平均功率与室内试验功率300W(5.15×10-4m^3×P=0.316kW)相当。


(2)试验路?#20301;?#26412;情况

试验路段选用河南许昌某废弃公路,原?#35775;?#28151;合料类型为AC-13,?#35775;?#29366;况良好,试验时?#35775;?#28201;度为16℃。


(3)试验步骤

①?#35775;?#28165;扫干?#32531;螅?#23558;称好质量的YG-1均匀涂抹到试验?#35775;?#19978;。结合室内试验结果,路试YG-1用量为0.8kg/m2,试验面积与微波?#23548;?#28909;板面积相同;


②使用微波加热板对涂抹YG-1的?#35775;?#36827;行加热,结合室内试验结果,?#26376;访?#30340;加热时间选定为5min;


③对未涂抹YG-1的?#35775;?#36827;行加热,对比达到相同软化程度时的加热时间;


④加热结束后?#26376;访?#30340;软化情况进行观察。


(4)试验结果涂抹YG-1的?#35775;?#32463;过微波作用5min后?#35775;?#23454;现了部分软化,软化区域?#35797;?#24418;非连续分布,软化的区域位于磁控管正?#36335;劍?#20559;离磁控管?#36335;?#30340;区域软化效果较差。软化的沥青混合料呈松散状态,软化深度约为4cm左右。未涂抹YG-1的沥青?#35775;媯?#36798;到相同的松散状态加热时间约为30min。


分析产生上述现象的原因,是由于微波场在沥青?#35775;?#34920;面及内部的分布不均匀,由2.1节的研究可知,要实现混合料的快速软化微波功率应在合理?#27573;?#20043;内,偏离该?#27573;?#28151;合料的软化效果较差。对应路试现象可知,磁控管?#36335;?#20301;置的微波能量满足软化沥青混合料微波功率的要求,偏离磁控管位置的微波能量相对较弱,低于软化所需要的功率,因此出现了软化区域?#35797;?#24418;非连续分布的现象。未涂抹YG-1的沥青?#35775;?#36719;化是通过混合料中石料温度的升高实现的,因此所需时间较长。


通过路试可以看出,YG-1在微波作用下能够实现沥青?#35775;?#30340;快速软化,但由于现有设备微波场分布不均匀,导致沥青?#35775;?#36719;化区域不均匀不连续。因此需要对现有微波加热设备进行改进,使微波场分布均匀才能更好的满足YG-1的工程应用。

结论

(1)微波敏?#34892;?#27813;青再生剂是一种复合型沥青再生剂乳?#28023;?#23439;观上表现为性质均一,微观结构中存在部分组分聚团的现象。微波敏?#34892;?#27813;青再生剂中的再生成分满足现行规范中对沥青再生剂的所有要求,乳液体系为慢裂型,并具有良好的储存稳定性和极强微波吸收能力。


(2)微波敏?#34892;?#27813;青再生剂软化沥青混合料效果并非随着微波功率的增大而增加,在功率超过?#27426;?#25968;值后,软化效果反而变差,功率存在最佳?#27573;?随着微波作用时间的增加,软化作用?#20013;?#21457;生,但单位时间的软化量减少;混合料软化效果与微波作用方式有很好的相关性。


(3)沥青混合料软化效果随着微波敏?#34892;?#27813;青再生剂用量的增大而变好,但再生剂用量越大,单位用量对沥青混合料的软化效果越低。当用量超过某值后,增加再生剂用量提高软化效果的作用不明显。


(4)混合料空隙率对微波敏?#34892;?#27813;青再生剂的软化效果影响明显。混合料的空隙?#35797;?#22823;,软化效果越好。


(5)不同集料类?#25237;?#24494;波的敏感程度不同,在微波的作用下升温速率不同,但混合料的升温速率对最终沥青混合料的软化效果的影响并不明显,二者没有相关性。

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